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光隔离器的功能和基本原理
时间:2020-10-11 11:30

  光隔离器的功能和基本原理_电子/电路_工程科技_专业资料。光隔离器的功能和基本原理 光隔离器的功能是让正向传输的光通过而隔离反向传输的光,从而防止反射光影响系统 的稳定性,与电子器件中的二极管功能类似。光隔离器按偏振相关性分为两种:偏振相关型 和偏振无关型,

  光隔离器的功能和基本原理 光隔离器的功能是让正向传输的光通过而隔离反向传输的光,从而防止反射光影响系统 的稳定性,与电子器件中的二极管功能类似。光隔离器按偏振相关性分为两种:偏振相关型 和偏振无关型,前者又称为自由空间型(Freespace),因两端无光纤输入输出;后者又称 为在线型(in-Line),因两端有光纤输入输出。自由空间型光隔离器一般用于半导体激光 器中,因为半导体激光器发出的光具有极高的线性度,因而可以采用这种偏振相关的光隔离 器而享有低成本的优势;在通信线路或者 EDFA 中,一般采用在线型光隔离器,因为线路上 的光偏振特性非常不稳定,要求器件有较小的偏振相关损耗。 光隔离器利用的基本原理是偏振光的马吕斯定律和法拉第(Farady)磁光效应,自由空 间型光隔离器的基本结构和原理如下图所示,由一个磁环、一个法拉第旋光片和两个偏振片 组成,两个偏振片的光轴成 45°夹角。正向入射的线偏振光,其偏振方向沿偏振片 1 的透 光轴方向,经过法拉第旋光片时逆时针旋转 45°至偏振片 2 的透光轴方向,顺利透射;反 向入射的线偏振光,其偏振方向沿偏振片 2 的透光轴方向,经法拉第旋光片时仍逆时针旋 转 45°至与偏振片 1 的透光轴垂直,被隔离而无透射光。自由空间型光隔离器相对简单, 装配时偏振片和旋光片均倾斜一定角度(比如 4°)以减少表面反射光,搭建测试架构时注 意测试的可重复性,其他不赘述。下面详细介绍在线式光隔离器的发展情况。 最早的在线式光隔离器是用 Displacer 晶体与法拉第旋光片组合制作的,因体积大和成 本高而被 Wedge 型光隔离器取代;在线式光隔离器因采用双折射晶体而引入 PMD,因此相应 出现 PMD 补偿型 Wedge 隔离器;某些应用场合对隔离度提出更高要求,因此出现双级光隔 离器,在更宽的带宽内获得更高隔离度。 下面依次介绍这些在线式光隔离器的结构和原理。 1) Displacer 型光隔离器 Displacer 型光隔离器结构和光路如下图所示,由两个准直器、两个 Displacer 晶体, 一个半波片、一个法拉第旋光片和一个磁环(图中未画出)组成 。正向光从准直器 1 入射 在 Displacer1 上,被分成 o 光和 e 光传输,经过半波片和法拉第旋光片后,逆时针旋转 45 +45 =90 ,发生 o 光与 e 光的转换,经 Displacer2 合成一束耦合进入准直器 2;反向光从 准直器 2 入射在 Displacer2 上,被分成 o 光和 e 光传输,经过法拉第旋光片和半波片后, 逆时针旋转 45 -45 =0 ,未发生 o 光和 e 光的转换,经 Displacer1 后两束光均偏离准直器 1 而被隔离。 Displacer 型光隔离器的缺点是,为了满足隔离度要求,反向光路中的两束光需偏移较 大距离,可参考图 2(a),而双折射特性较好的钒酸钇 Displacer 晶体,其长度与偏移量 的比值也只能做到 10:1,这就要求 Displacer 晶体体积非常大,造成器件体积大和成本高 昂。 2) Wedge 型光隔离器 Wedge 型光隔离器的结构和光路如下图所示,由两个准直器(图中未画出)、一个磁环、 一个法拉第旋光片和两个楔形双折射晶体组成,两个楔角片的光轴成 45°夹角 。来自输入 准直器的正向光被 Wedge1 分成 o 光和 e 光分别传输,经过旋光片时偏振方向逆时针(迎着 正向光传播方向观察,以下同)旋转 45°,进入 Wedge2 时未发生 o 光与 e 光的转换,因 此两束光在两个楔角偏中的偏振态分别是 o→o 和 e→e,两个楔角片的组合对正向光相当于 一个平行平板,正向光通过后方向不变,耦合进入输出准直器;来自输出准直器的反向光被 Wedge2 分成 o 光和 e 光分别传输,经过旋光片时偏振方向仍逆时针旋转 45°,进入 wedge1 时发生 o 光和 e 光的转换,因此两束光在两个楔角片中的偏振态是 o→e 和 e→o,两个楔角 片的组合对反向光相当于一个渥拉斯顿棱镜,反向光通过后偏离原方向,不能耦合进入输入 准直器。 注意正向光分成两束通过后,相对于入射光发生横向位移 Offset,两束光分开一定距 离 Walkoff,两束光在楔角片中的的折射率不同,因而引入 PMD。封装设计时应对 Offset 加 以考虑;Walkoff 一般约为 10um,会引入少许 PDL,但关系不大;对于 PMD,视需要进行 补偿,PMD 补偿方法是在后面增加一个双折射晶体平板,其光轴与 Wedge2 的光轴垂直,厚 度经光路追迹计算后得到,此不赘述。 与 Displacer 型光隔离器相比,Wedge 型光隔离器对反向光的隔离机制大为不同,前 者使反向光相对于输入准直器发生横向位移,后者使反向光相对于输入准直器发生角度偏 离,从图 2(a)和(c)可以看到,后者的隔离效果更好。Wedge 晶体的截面积只要对通过 的光斑保证有效孔径,厚度只要便于装配即可,因此 Wedge 型光隔离器的晶体体积小,因 此器件体积小而且成本低,已经取代 Displacer 型。 3) 双级光隔离器 下图所示为双级光隔离器方案一,两个单级光隔离器芯串接起来,各楔角片的光轴方向 亦如图所示,正向光在第一级和第二级中分别为 o 光和 e 光,因此两级产生的 PMD 相互补 偿,这种方案的缺点是对装配精度要求非常之高,否则隔离度指标比单级光隔离器还差,后 面将会有详细分析。 下图是双级光隔离器方案二,两个如前图所示的单级光隔离器相对旋转 45°串接,这 种方案的缺点是在旋转时很难同时将隔离度和 PMD 调至最佳状态,因此两级先分别进行 PMD 补偿,再相对旋转组装,这样能做出合格的双级光隔离器,但仍因工艺复杂而导致良率 不高和效率低下。 下图是双级光隔离器方案三,与方案一相比,唯一的差别是前后两级楔角片的角度不同, 下面我们通过分析方案一以了解方案三的改变 。 首先我们来了解双级光隔离器能获得比单级光隔离器更高隔离度的原因,前面提到 Wedge 型光隔离器使反向光偏离准直器一个角度以达到隔离目的,对 5°角的钒酸钇楔角片 和 13°角的铌酸锂楔角片,反向光被偏移的角度约为 1°,从图 2(e)可以看到,单考虑 此偏角,单级光隔离器的隔离度就可以远超过 60dB。真正制约其隔离度的原因是法拉第旋 光片的消光比和波长相关性,前者约为 40-50dB,后者约为-0.068°/nm,因此单级光隔离 器的峰值隔离度约为 40-50dB,在 30nm 带宽内的隔离度30dB。双级光隔离器使反向光偏 移更大角度,但属锦上添花,真正起作用的是两级串接克服旋光片的消光比和波长相关性制 约。 我们接下来考察方案一,反向光在 P22 中开始分成两路传播,在各楔角片中的的偏振态 为 o→e→o→e 和 e→o→e→o,相当于通过两个渥拉斯顿棱镜,因此偏离角度约为单级光隔 离器的两倍。以上假设各楔角片的光轴处于理想方向,现在我们假设楔角片 P12 和 P21 的光 轴并非完全垂直,其夹角为 90°-Δ ,那么从 P21 进入 P12 的两路光将各分为两路传播,因 此除以上偏振态的两路光,另外两路光的偏振态为 o→e→e→o 和 e→o→o→e,这两束光的 强度为 sin (Δ )。考虑后两路光的偏振态,P12 和 P21 组合对其相当于一个平行平板,P11 和 P22 组合对其相当于另一个平行平板,因此这两路光通过之后方向不变,或者解释为前 后两级相当于两个倒装的渥拉斯顿棱镜,被第二级偏离的光束,又被第一级折回,如图 24 所 示。这两路光直接耦合进入输入端准直器,成为制约隔离度的主要原因。分别取 Δ =0.1° 和 0.2°,得到隔离度为 55dB 和 49dB,可见对装配精度要求之高。方案三对两级中的楔角 片取不同角度,被第二级偏离的光束,并不会被第一级完全折回,因为偏折角与楔角大小近 似成正比。 方案三的核心在于了解到,P12 与 P21 光轴非严格垂直对隔离度的影响至关重要,对此 提出了解决办法,采用相应的装配工艺,可以制作出高隔离度的双级光隔离器,并因装配容 差大而提高效率。 光环形器的端口功能 光环形器的端口功能如图 25 所示,光沿箭头方向传播,反向则被隔离。一个普通三端 口光环形器的原理如图 27 所示,注意 Displacer1 和 Displacer3 使 e 光水平偏移,而 Displacer2 使 e 光垂直偏移。为便于理解其光路,图 26 中描述了一个法拉第旋光片与半 波片组成的旋光单元功能,正向光偏振方向旋转 90°,反向光偏振方向不变。在实际的光 环形器方案中,一般在 Displacer2 与旋光单元 2 之间插入一个 Wedge 对或者屋脊棱镜, 与双光纤准直器进行耦合,如图 28 所示。Wedge 对与双光纤准直器耦合代替两个单光纤准 直器,可以减小晶体体积,从而降低器件体积和成本。Wedge 对选择图中插入位置,是因为 双光纤准直器与 Wedge 对的耦合需要一定间距,这样插入可以缩短整个器件长度。注意图 28 中红色光线从 Displacer2 出射时的偏转方向是由 Wedge 对产生的,图中 Wedge 对与 Displacer2 间距太小,不便画出,可参见图 29 的 PBC。另外,两个准直器的轴线不在同 一直线上,封装设计时应加以考虑。 如果将图 28 中的 Displacer2 和 Wedge 对用图 14 中 的 Displacer 型 Wedge 对代替,则得到改进型的光环形器,减少了一个元件,因而提高可靠 性和降低成本 。 偏振光合束器 偏振光合束器(PBC)的功能是将两束偏振方向正交的线偏振光合成一束,一个典型应用场合 是,在 Raman 光纤放大器中,增益取决于信号光与泵浦光的偏振态关系,也就是说增益是偏振相关 的,因此将两束正交的泵浦光合束以进行泵浦可以改善增益的偏振相关性。 普通 PBC 结构如图 29 所示,双光纤准直器与 Displacer 晶体和 Wedge 对的组合进行耦合, 输出端用单光纤准直器。Wedge 对也可以用屋脊棱镜取代。 将图 29 中的 Displacer 晶体和 Wedge 对用图 14 中的 Displacer 型 Wedge 对代替,则得到改 进型的 PBC,减少了一个元件,因而提高可靠性和降低成本 。 将 Displacer 型 Wedge 对的两片楔角片分开,中间插入法拉第旋光片,并且取第二片楔角片 的光轴方向为 45°,则为一个反向隔离的 PBC,如图 30 所示,注意对比图 30 与图 14 的晶体光 轴方向。反向隔离的 PBC 兼有 PBC 和光隔离器功能,两束偏振光可以合为一束,而反之则被隔离。 光纤连接器的原理和应用 作为最基本的光无源器件,光纤连接器的应用最为广泛,其种类也非常繁多,有 FC、 SC、ST、LC、MU、E2000,等等,本文抛开这些种类分别,对广受关注的端面三项值和重复 性问题作一些探讨。 光纤连接器的基本原理是利用某种机械结构,使两个抛光的光纤端面 精确对准并紧密接触。从图 2(b)可知,两根光纤之间的对接耦合,对径向错位非常敏感, 因此要求固定光纤的陶瓷插芯外径具有非常高的圆度,内孔具有非常高的同心度,内孔径尺 寸非常精确。为了保证两根光纤的紧密接触,要求陶瓷插芯端面研磨成球面而非平面,这样 有助于其中心的光纤相互接触,另外光纤连接器对接时,借助弹簧施加一定压力,使陶瓷插 芯的球端面发生轻微变形以保证两光纤端面的紧密接触,如图 15 所示。需要说明的是,光 纤连接器就是靠这种紧密接触来避免菲涅尔反射,而不在端面镀增透膜。试想如果在端面镀 增透膜,经多次插拔之后,膜层必然破坏脱落。 光纤连接器依端面形状分为 PC(Physical Contact)和 APC(Angled Physical Contact) 两种,其中 APC 连接器的端面一般研磨成 8°倾角。对于 PC 型连接器,其端面三项值为端面曲率半径 (10~25mm)、球面顶点偏心(50um)、光纤内缩/突出量(+/-50nm);对 APC 型连接器, 除 PC 型连接器的三项值外(端面曲率半径要求为 5~15mm),对端面角度亦提出要求 (+/-0.3°),制定这些要求的目的都是为了保证光纤的精确对接和紧密接触,并考虑长期 可靠性。增加研磨压力和使用较软的研磨垫,会得到较小的球面曲率半径;提高研磨机的稳 定性和使用较软的研磨垫,可以减小球面顶点偏心;降低研磨机转速和使用较小研磨颗粒, 可以减小光纤内缩/突出量,这些都为从事光纤连接器研磨工艺的人员所熟知,此不赘述。 PC 型连接器的端面三项值比较容易达到,本文重点讨论 APC 型连接器的端面三项值和角度 问题,以及连接器的互换性问题。 1. APC 型光纤连接器的端面特性 APC 光纤连接器的光纤内缩/突出量与 PC 连接器并无差异,并且容易达到要求,我们将重 点讨论球面曲率半径、顶点偏心、倾斜角度之间的关系,以及它们与研磨设备和工艺之间的 关系,指出问题的解决方向。 APC 型光纤连接器的球面顶点偏心存在三种模式,如图 16 所示。其中(a)为一个标 准的 8°角 APC 连接头,在用干涉仪测试时,通过夹具将陶瓷插芯倾斜 8°角,球面上相 对于干涉仪参考平板的最低点位于端面中心。(b)为一种普通的偏心模式,球面上相对于 参考平板的最低点偏离端面中心,这种偏心模式由研磨机不稳定和研磨参数等各种因素引 起,可通过改进研磨机和研磨参数来减小。(c)为由研磨角度误差引起的偏心,图示为一 个大于 8°角的 APC 连接头,测试时也是将插芯倾斜 8°角,虽然球面没有误差,但因倾 斜而使最低点偏离端面中心。(d)为由于定位插销方位误差引起的偏心,每种光纤连接器 都有一种定位方式来指示端面斜角的方向,此处抽象为一个定位插销,用干涉仪测试时定位 插销插入夹具的卡槽中,如果定位插销存在方位误差,则会因此引起偏心。对第三种偏心模 式用(e)中的立体图来描述,其中原点取为 a)中的 E 点,当定位插销插入夹具的卡槽中 时,球心从 O 点旋转至 O’点,球面最低点也因此从 A 点旋转至 A’点。 需要说明的是,在描述以上三种偏心模式时均以干涉仪测试方法作参考,并不是说我们 的分析是以测试为导向的,而是以应用为导向,因为干涉仪测试方法与实际应用相符合。 建立偏心模式的模型之后,稍作处理就可得到后两种偏心模式的量化公式,而第一种偏 心模式为随机量,可通过改善影响因素来降低,前面已经述及。 Apexoffset = R.△ Apexoffset3 ≈ R.sin(8 ).δ 其中 R 为端面曲率半径,Δ 为端面角度误差,δ 为定位插销方位误差角。 我们作一些计算来看看偏心值有多大,取 R=10mm,Δ =0.1°,δ =1°,得到 Apexoffset =17.5um, Apexoffset = 24.3um。 我们已经看到研磨角度误差和定位插销方位误差对偏心值影响非常之大,而且考虑各种 因素的叠加,我们并不能为前者预算 0.3°而为后者预算 2°。对前者,改进方向是提高夹 具的角度精度和通过工艺试验确定所需角度,因为我们知道并不是 8°角夹具研磨出来的 APC 跳线°角。对于后者,改进方向是提高定位插销和研磨夹具卡槽的方位精度,注 意此种偏心模式并不仅发生在部件设计和装配中,也会发生在研磨过程中。所有这些改进都 对机械设计和加工提出很高要求,另外,在规格允许范围内减小球面曲率半径也会有一定帮 助。 2. 光纤连接器的互换性 作为最简单而最成熟的光无源器件,光纤连接器存在一个最大的缺点就是互换性差,随机抽 取两个连接器配对测试,得到的插入损耗差异很大,其原因是两根光纤的对接对径向错位太 敏感,而插芯孔或多或少存在一定偏心且偏心方向又是随机的。质量较好的插芯,其外圆度、 内孔与外圆的同心度和平行度均较好,可改善互换性。另一种做法是,将所有光纤连接器的 偏心方向均调至同一个方向,比如定位插销的方向,如图 17 所示,这样做的缺点是须相应 设备和夹具,且影响效率。 关于光纤连接器的测试,一般用一根标准测试线作为母线,母线的光纤偏心量和端面三 项值均严格控制,这样测试可以反映被测跳线的真实水平,但不能反映实际应用情况,实际 应用是随机配对的。一般做法是用母线测试每根待测线,并按比例抽取一定数量待测线随机 配对测试,统计插入损耗分布,作调芯处理之后的跳线,对母线测试值不会有改进,而随机 配对测试值会有很大改进,即改善了互换性。

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